图5 桥面模型开裂前后对比示意

边界条件使用简支边界，支座位于距端部0.1m处，加载则采用三等分点四点弯加载，加载过程使用位移控制加载。

3 有限元参数分析

本次试桩采用双高压三管法，共计开展18组对比试验，总体按3种思路进行设计

配筋参数分析

配筋率是影响混凝土桥面板抗弯和抗裂性能的关键因素，为了深入研究湿接缝处配筋率对钢混组合桥面板抗弯及抗裂性能的影响，选用接缝宽度为300mm的矩形接缝界面对采用不同配筋形式的有限元模型进行分析，通过改变湿接缝部位局部加密钢筋的间距与直径选定了配筋参数，如表3及图6所示。

表3 不同配筋率有限元模型

图6 不同配筋率模型局部详图

图7给出了不同配筋参数的荷载位移曲线分析结果对比，一方面可以看出随着配筋间距的减小，各个模型的刚度在弹性阶段是基本保持一致的，进入塑性阶段后其极限承载力有一定提升，但设置φ10加密钢筋MRW300和FRW300有限元模型承载力分别相较于不设加密钢筋的模型NRW300仅提高了3.5%和6.9%。另一方面随着加密钢筋直径的增大，其同样在线弹性阶段其刚度保持一致，但是其进入塑性阶段后的极限承载力提升却相对于配筋间距的减小来说要小，究其根本仍是配筋率差异大小所导致的。

图7 不同配筋形式的有限元模型荷载位移曲线

图8为不同配筋形式下的钢筋应变发展曲线和荷载接缝处裂缝宽度发展曲线对比。从图8a可以看出，随着加密间距的减小或加密筋直径的增大，配筋率的提升使得钢筋的屈服荷载随之提升，这是由于同一级荷载下每根钢筋所分担的应力减小，导致其钢筋屈服时的荷载有所提升。图8b不同配筋形式下桥面板接缝处裂缝发展情况表明其在按图9方式换算后的等效车辆荷载满足JTG D62—2016《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》所给出的最大裂缝宽度限值要求（I，II类环境下限值0.2mm，同时可以发现钢筋从NRW300不加密到FRW300使用φ10mm全加密的情况下抗裂性能有了显著提升，裂缝宽度0.2mm时对应的荷载提升了95%，同时可以发现采用改变全加密钢筋直径的方式提升效果优于仅改变加密筋间距的方法，且使用φ8mm与φ10mm全加密筋试件抗裂性能整体趋势表现十分接近，裂缝宽度0.2mm时对应的荷载相差在10%以内。