片距、片数：热交换器的总片数不得超过规定数量的±1%；未折弯部分任意连续50片的总长度值与图纸规定的理论值的偏差不应超过±2.5mm。

亲水性：将热交换器垂直摆放在地面(亲水性翅片和地面垂直)，当确认喷雾器喷出的水为雾状后，往热交换器正面不同部位喷水，当热交换器与地面接触部位有明显水流出时停止喷水，静止30s，观察热交换器：片距间不应有明显水桥，允许百叶窗冲缝的夹角位有部分挂水。

气密性：

气密性检验方法一：热交换器管内充入干燥空气或氮气至试验压力，将其浸入30℃左右的水中，在5min内不允许有气泡产生（此项只用于成品抽检）。

试验压力如下：

a）R22、R134a、R407C用热交换器为3.0MPa（表压，下同）；

b）R410A用热交换器为4 .3MPa。

气密性检验方法二：在热交换器内充入干燥空气或氮气至表压2.8Mpa放入常温水中保持30s不允许有气泡产生（此项适用于大批量生产）。

气密性检验方法三：在装有压力表的热交换器内充入干燥空气或氮气至表压3.0MPa，然后密封，在8小时内压力表的指针的指数不允许有变化。

管内清洁度：

残留物检验方法：热交换器管束内用制冷剂R113等有机溶剂进行压力冲洗，清洗剂体积应大于热交换器容积的1/3。导出的洗液用干燥洁净的聚四氟乙烯滤纸（已知重量）过滤到已知重量的烧杯接收，将滤纸放入温度为105℃±5℃的干燥箱内干燥10分钟，冷却后称重,计算固体杂质含量。将接收的洗液蒸至近干（剩余2ml左右溶液），放入温度为105℃±5℃的干燥箱内干燥30分钟，冷却后称重。反复烘干，直至恒重。同时做空白实验，计算有机油份杂质含量。

管内残余杂质含量：固体杂质不得超过18mg/m2，有机油份杂质不得超过37mg/m2。

残余水分含量：将试样接入水分收集装置，用卡尔费休法测定其水分。

管内残余水分含量不得超过55mg/m2。

耐压性：

基本耐压性：向热交换器管束内灌满水，排除空气后，用水压机缓慢升压至试验压力，保压5min不得产生宏观变形和泄漏。

试验压力如下：

a) R22、R134a、R407C用热交换器为4.5MPa；

b) R410A用热交换器为6.5MPa。

极限耐压性：基本耐压性试验符合后，在缓慢加压至极限试验压力，保压1min，试样无破裂、泄露（允许存在不导致泄露的宏观变形）。

极限试验压力如下（图纸和认证标准有更为严格的特性要求除外）：

a) R22、R134a、R407C用热交换器为13MPa；

b) R410A用热交换器为18.6MPa。

充氟试验：

热交换器内充制冷剂至试验压力，用卤素检漏仪检测，年漏率不大于2g/a（克/年）

试验压力如下：

a) R22、R134a、R407C用热交换器为0.8MPa～1.0MPa；

b) R410A用热交换器为1.2MPa～1.6MPa。

氦检漏：在热交换器内充入氦或氦与空气的混合气体至试验压力，用氦检漏设备进行检测，年漏率不大于0.5g/a(克/年)。

标志、包装、运输和贮存：

热交换器包装上合格证上应标示产品名称、产品代号、产品编码、制造厂名、生产日期或生产批号。包装图示标志应标出包装箱的外形尺寸（长×高×宽cm）和有“小心轻放”、“向上”、“防潮”、和“堆放层数”等储运图示标志，具体按GB/T 191的规定来执行。

包装应采取可靠的防震、防移动措施。多件产品同时装在一个纸箱必须有防相互磕碰等措施。热交换器管内应充入0.05Mpa～0.1Mpa(表压)的氮气保护。管口用洁净胶塞密封，胶塞不允许破碎、掉渣。拔塞时应明显的气流冲出。

运输时应堆放牢固,应避免颠震、跌落、踩踏。

产品应贮存在无腐蚀气体，且通风良好、干燥的库房中。

空调器的传热强化主要表现在：

（1）制冷剂在管内进行冷凝，蒸发过程的传热强化。它主要是与换热管的管径和内表面的结构形状有关。（梯形螺纹管比光管的换热性能提高40%-50%）。

（2）翅片与空气进行热交换的传热强化。它主要是与翅片尺寸和翅片的结构形状有关。 （波纹片和百叶窗分别空气侧的传热系数会比平片增大20%和60%以上）。

（3）换热器在空调器内整体配置的优化。它可以提高换热器的总体换热量和空调器系统的能效比。

管内蒸发，冷凝过程的传热强化：

管内蒸发时的传热强化

房间空调器蒸发器所用的传热管，直径一般为4~8mm，70年代采用光管，80年代以后采用内表面螺纹管，又称为内肋管。螺纹槽的深度一般为0.1~0.25mm，螺旋角为10~30度，槽数为50~70。到1997年开发了人字形槽（也叫W形槽）的内肋管。最近，又开发出在螺旋齿顶部有二次槽的交叉行内肋管，称为细微二次槽内肋管，如图1所示。

在R22制冷剂的传热：

使用常规的制冷剂R22时，通常是采用1a所示的内螺纹管。它与普通光管相比，内表面的面积增大，同时制冷剂流动时沿螺纹槽旋转所产生的拢动，以及由于表面张力使液膜变薄等原因，使传热系数增大。增大的程度随着内螺纹肋行的不同而有所不同。早期使用三角形肋，现在都趋向于梯形肋。肋高的增加，管壁平均厚度的减薄，也使传热增强，同时减少了材料消耗量。此外，在流量较小时，内肋管的流动阻力比光管增大得不多。因此，在R22的空调器里广泛使用内螺纹管。

传热机理：在小流量时，气体和液体有分界面，由于液体重量较气体大，在内螺纹槽内作螺旋状流动时，由于离心力的作用，贴在壁面上，同时，又由于内螺纹槽的毛细作用，使液膜变薄。整个管子内表面均为液体。而制冷剂在光管内流动时，内壁的上部是气体，下部是液体。由于气体的放传热系数比液体小得多，所以内螺纹管的传热效果比光管好。（见图2）