生产实践证明，原砂需酸值较低时，水套局部断芯缺陷均小于1.5%，因此原砂需酸值已纳入笔者公司正式工艺文件。另外，原砂水分、温度和含泥量也已严格按笔者公司多年积累的参数检验标准进行控制。

1.2.4 保证砂芯具有足够强度

（1 ）禁止使用超期砂芯多数资料表明：冷芯盒砂芯抗拉强度随存放时间加长而不断降低，三乙胺法冷芯盒树脂粘结剂反应产物聚胺脂呈孔洞结构，吸湿性大，砂芯存放时间过长时，砂芯返潮强度降低，抗烧结、断芯能力下降。生产实践也多次证明，超过3天以上的水套砂芯浇注出的铸件断芯及气孔废品明显增加。图2是在同样条件下，3组芯砂的∞字样抗拉强度平均值随存放天数变化的波动图。

可以看出，3天后抗拉强度明显下降且幅度较大，因此规定水套砂芯可使用时间为3天， 以保证砂芯强度、防止断芯缺陷，同时对铸件气孔防止也极为有利。

（2）严防制芯设备漏气跑砂及芯盒排气道堵塞制芯设备漏气跑砂、芯盒排气道堵塞及使用坏的射砂嘴，都会导致砂芯射不实，尤其会造成砂芯末端疏松，特别是薄壁水套砂芯末端尤为严重，极易导致内腔局部断芯，通过对设备漏气跑砂及芯盒排气道和射砂嘴进行彻底修复和治理，水套砂芯整体质量明显好转，铸件断芯缺陷大幅度降低，因此随时更换坏射砂嘴、定期用干冰清理芯盒、及时修复设备的漏气和跑砂现象，对提高砂芯强度极为重要。

1.3体会

通过上述工艺方案的实施及对其它种类缸 体的应用，笔者公司缸体水套烧结、局部断芯等铸造缺陷得到良好控制：

（1） 采用低膨胀率或无膨胀制芯材料是行之有效的方法；

（2 ）保持砂芯具有一定强度，严格控制在实践中摸索出的原材料工艺参数是前提条件；

（2） 改进涂料工艺是强化砂芯耐高温的一种工艺方法。

2冷芯缸体上型水套外壁夹砂缺陷分析及对策

2.1 夹砂缺陷描述与分析

某缸体B投产以来，上型水套外壁（也就是浇注位置的铸件顶面）时常出现批量夹砂缺陷（见图3、 图4），有时仅此单项废品率高达3%以上，造成较大的经济损失。分析发现，上型水套两油道管之间为大平面，较容易产生夹砂缺陷，加上浇注过程中油道管根部形成较大的热节圆，也为产生夹砂缺陷提供有利条件，这两种因素导致此缸体易产生夹砂缺陷，通过针对性地采取多项措施才得以缓解。

2.2解决夹砂缺陷工艺的措施

2.2.1 应用天然钠土替代部分人工活化土由于天然钠土无需钠化处理过程，具有稳定的热湿拉强度和湿压强度，无钠化不良等弊端，对抑制夹砂缺陷会起到一定作用，2011年4月2日使用四平刘房子爱思克天然钠土试验，随着天然钠土的加入，型砂溃散性越来越差，落砂团块明显增多，跑砂现象非常严重，储砂仓物料难以维持平衡，这正说明天然钠土的复用性好、热强度高，为维持砂系统平衡加入一定比例的钙土，增加型砂的溃散性，保证落砂性能，促使型砂系统处于良性循环状态。

图5所示的夹砂废品率波动图是在生产试验中截取的一组质量数据。